引風(fēng)機(jī)對過來瞬態(tài)防爆設(shè)計(jì)壓力的影響
 
對于引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)分設(shè)的模式，增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)串聯(lián)連接。當(dāng)設(shè)置脫硫系統(tǒng)的旁路煙道后，設(shè)置的旁路煙道風(fēng)門與送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)聯(lián)鎖保護(hù)，爐膛設(shè)計(jì)瞬態(tài)壓力時可以不考慮增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)串聯(lián)、風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓疊加的作用。
   對于合一模式由于引風(fēng)機(jī)TB點(diǎn)的揚(yáng)程大大增加，因而有必要對鍋爐爐膛設(shè)計(jì)瞬態(tài)負(fù)壓進(jìn)行研究。一般而言，鍋爐爐膛出現(xiàn)內(nèi)爆而爐膛負(fù)壓增加由以下兩種原因?qū)е拢?br />   (1)在冷態(tài)或鍋爐運(yùn)行情況下，送風(fēng)機(jī)，一次風(fēng)機(jī)擋板關(guān)閉；
  (2)爐膛突然熄火,爐膛溫度下降，導(dǎo)致爐膛的**壓力下降。
   前者與煙風(fēng)系統(tǒng)中風(fēng)機(jī)和擋板的設(shè)置和運(yùn)行更為相關(guān)。由于煙氣系統(tǒng)存在設(shè)備阻力和延程阻力，從爐膛到引風(fēng)機(jī)入口，負(fù)壓的分布是沿爐膛—SCR—除塵器—引風(fēng)機(jī)方向遞增，即爐膛的負(fù)壓*小，引風(fēng)機(jī)入口段負(fù)壓*大。因此只有當(dāng)引風(fēng)機(jī)流量接近于零流量時,煙氣系統(tǒng)的阻力接近于零，引風(fēng)機(jī)對爐膛的抽吸作用達(dá)到*大。
   有人認(rèn)為，國內(nèi)外現(xiàn)行的鍋爐爐膛防爆規(guī)范將爐膛瞬態(tài)防爆負(fù)壓與引風(fēng)機(jī)在環(huán)境溫度下選型點(diǎn)(T.B點(diǎn))壓力的負(fù)值聯(lián)系起來，主要是對于離心風(fēng)機(jī)而言的。因?yàn)楫?dāng)離心風(fēng)機(jī)的風(fēng)量降低時，引風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓沿“壓力—流量”曲線上升，對爐膛產(chǎn)生的負(fù)壓*大值是風(fēng)機(jī)零流量的靜壓值，對于離心風(fēng)機(jī)這個值可近似于風(fēng)機(jī)選型點(diǎn)(T.B點(diǎn))的壓頭。
   但是，對于軸流風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)零流量下的壓頭要遠(yuǎn)低于風(fēng)機(jī)選型點(diǎn)(T.B點(diǎn))的壓頭，通常為0.5—0.6倍T.B點(diǎn)壓頭。軸流風(fēng)機(jī)TB點(diǎn)的壓力對應(yīng)的風(fēng)機(jī)流量很大，因此縱然引風(fēng)機(jī)能夠達(dá)到TB點(diǎn)揚(yáng)程，由于煙氣系統(tǒng)存在壓降，爐膛所承受的負(fù)壓**值也大大低于設(shè)計(jì)壓力。可見，采用軸流風(fēng)機(jī)能大大降低爐膛內(nèi)爆的風(fēng)險(xiǎn)。而且，動葉可調(diào)的軸流風(fēng)機(jī)由于動葉調(diào)節(jié)反應(yīng)速度比靜葉可調(diào)的軸流風(fēng)機(jī)靜葉調(diào)節(jié)速度快，動調(diào)引風(fēng)機(jī)防止?fàn)t膛內(nèi)爆的性能優(yōu)于靜調(diào)風(fēng)機(jī)。